對具有體心立方晶體結構的冷軋板織構形成的影響因素主要有：

(1)化學成分。鐵素體無錫不銹鋼中鉻含量增加可形成有利于成形性能的織構組分，在板材的軋制過程中，穩(wěn)定化元素Nh會使奧氏體形變織構加強，進而導致y一相變織構的加強；

(2)固溶元素和二相粒子。固溶C原子對鐵素體軋制時晶粒的旋轉具有很大的阻礙作用，固溶合金元素和二相粒子的存在不會影響鐵素體軋制織構的組分，但固溶合金元素和二相粒子的存在會影響鐵素體晶粒在軋制過程中向穩(wěn)定取向旋轉的程度，其中．ri、Nl1的加入有助于鐵素體軋制織構向穩(wěn)定取向轉動；

(3)熱加工工藝。如超低碳鋼在鐵素體區(qū)軋制時隨著終軋溫度降低，{111}再結晶織構會明顯增強；

(4)冷軋壓下量；

(5)退火工藝，包括溫度、時間等。

1、實驗材料和方法

實驗用鋼是實驗室真空感應爐冶煉并軋制的3種成分的超低碳Crl8鐵素體無錫不銹鋼。澆鑄的鋼錠經鍛造得到的坯料尺寸為30mm厚x240mm寬×(560～660)mm長，對3塊鋼坯進行了6道次熱軋，加熱溫度1070℃，終軋溫度851℃，熱軋總壓下率88％，熱軋板厚度為3．5mm，最后冷軋至1．0mm薄板。

取冷軋板制成1mm厚x20mm寬x28mm長的長方體試樣，其中長度方向是軋制方向。用鹽浴爐在850℃條件下對冷軋試樣進行0～15min不同時間等溫退火，根據回復再結晶階段硬度曲線的變化判斷再結晶的完成程度，選擇完成再結晶后繼續(xù)保溫3min的試樣，延長度方向切取7mm，對斷面磨制到1500#砂紙后進行拋光處理，最后采用FeC1：HC1：H，O質量比為1：10：20的浸蝕劑浸蝕，用金相顯微鏡拍照，按照GB／T6394—2002~金屬平均晶粒度測定方法》進行晶粒度評級。

2、實驗結果及討論

晶粒平均直徑和晶粒度級別分別為：0．18Nb；(e)Crl8-3，0．21Ti添加0．29％Nb的Crl8鐵素體無錫不銹鋼冷軋板晶粒最細小且均勻，因為Nb在鋼中的存在方式有固溶和與鋼中的C、N形成鈮的碳氮化物析出相，固溶態(tài)的Nb原子在晶界處富集，而晶內較低，所以鈮具有強烈地拖曳晶界移動能力，這種作用遠高于固溶鈦。另外，細小彌散分布的鈮的碳氮化物NbC、NbN、Nb(CN)能夠釘扎位錯和阻止亞晶界遷移，對晶粒長大具有強烈的阻礙作用。

Cr18—3與其他兩者不同的是其纖維織構取向密度強度達到12．247。其原因可能是Nb對再結晶的抑制作用導致織構發(fā)展不充分，同時Cr18—1的原始{001}面織構很強，在隨后的退火保溫階段消失緩慢，仍留下一定比例損害成形性能的{001}<110>取向織構。

超低碳Cr18無錫不銹鋼退火冷軋板的力學性能和成形性能實驗數據，Nb單穩(wěn)定的Cr18—1退火冷軋板的屈服強度和抗拉強度最高，而Ti、Nb雙穩(wěn)定的Cr18—2其次，]ri單穩(wěn)定的Crl8—3強度最低。

3、結論

(1)Nb單穩(wěn)定化Crl8冷軋板經退火處理后得到的再結晶晶粒細小，屈服強度和抗拉強度高，但成形性能差，r值低，達不到深沖用材的要求。

(2)雖然ri單穩(wěn)定化Crl8冷軋板的再結晶晶粒尺寸最大，強度不高，但其塑性是最好的，有利于成形性能的{111}面織構取向密度強度較高，其r值能達到1．55，符合深沖用材的要求。

(3)Ti、Nb雙穩(wěn)定化Crl8冷軋板的再結晶晶粒尺寸適中，其r值達到1．48，符合深沖用材的要求。